电极对EHD强化沸腾换热的影响

2024-07-29 作者:

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上海理工大学学报　第２４卷第２期　Ｊ．Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｓｈａｎｇｈａｉ　ｆ０ｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｖｏ１．２４　Ｎｏ．２　２００２　文章编号：１００７—６７３５（２００２）０２—０１３１—０６　电极对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响　刘永启，　李瑞阳，　王发刚，郁鸿凌　（上海理工大学动力工程学院，上海２０００９３）　摘要：通过综合国内外ＥＨＤ强化沸腾换热的最新研究成果，分析了电极的形状、位置、材料　和极性对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响，并指出了该领域的研究方向．　关键词：电水动力学；强化换热；沸腾换热；电极　中图分类号：ＴＫ１２４　文献标识码：Ａ　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅｓ　ｏｎ　ＥＨＤ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ＬＩＵ　Ｙｏｎｇ－ｑｉ，ＬＩ　Ｒｕｉ－ｙａｎｇ，ＷＡＮＧ　Ｆａ－ｇａｎｇ，ＹＵ　Ｈｏｎｇ－ｌｉｎｇ　（Ｃｏｌｌｅｇｅ　ｏｆＰｏｗｅｒ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆＳｈａｎｇｈａｉｆｏｒ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００９３，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅｓ　ｗｉｔｈ　ｖａｒｉａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｔｈｅｉｒ　ｆｏｒｍ，ｎｕｍｂｅｒ，ｐｏｓｉｔｉｏｎ，ｍａｔｅｒｉａｌ　ａｎｄ　ｐｏｌａｒｉｔｙ　ｏｎ　ＥＨＤ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｉｓ　ａｎａｌｙｚｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｂａｓｉｓ　ｏｆ　ｒｅｖｉｅｗｉｎｇ　ｔｈｅ　ｕｐ—ｔｏ—ｄａｔｅ　ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆｉｅｌｄ　ｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｗｏｒｌｄ。Ｔｈｅ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ｇｅｏｍｅｔｒｙ　ｔｈａｔ　ｃａｎ　ｒｅｓｕｌｔ　ｉｎ　ｂｉｇｈ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｆｉｅｌｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ａｎｄ　ａｓｙｍｍｅｔｒｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｕｒｆａｃｅｓ　ｏｆ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｙｉｅｌｄｓ　ｃｏｍｐａｒａｂｌｅ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｆａｃｔｏｒｓ．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅｓ　ｍａｔｅｒｉａｌｓ　ｏｎ　ＥＨＤ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｒａｎｓｆｅｒ　ｄｅｐｅｎｄｓ　ｏｎ　ｗｏｒｋｉｎｇ　ｍｅｄｉａｓ．Ｅｘｐｅｒｔｉｍｅｎｔａｌ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｃｉｔｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｐａｐｅｒ　ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｄ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ｐｏｌａｒｉｔｉｅｓ　ｏｎ　ＥＨＤ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｒａｎｓｆｅｒｔ　ｉｓ　ｎｏｔ　ｓｉｇｎｉｉｆｃａｎｔ．　Ｔｈｅ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｓｔｕｄｉｅｓ　ｉｓ　ｓｕｇｇｅｓｔｅｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｅｌｅｃｔｒｏｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃ；ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ；ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ；ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ＥＨＤ（Ｅｌｅｃｔｒｏｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃｓ电水动力学，也　在ＥＨＤ强化沸腾换热装置中，电极一般布置　称作电场流体力学）强化传热是在流体中施加一　外电场，利用电场力与流场和温度场的相互作用　而达到强化传热目的的一种主动强化传热方法．　在换热表面附近，在电极上施加正高压电或负高　压电，并利用换热表面作为接地电极形成高压回　路．强化传热效果取决于工质的电物性、电场的　分布和热流密度等因素．电极的结构及布置不仅　影响着换热器尺寸的大小、制造成本、工作电压　的高低和工质的使用寿命，而且决定着电场强度　在换热表面附近电介质液体中的分布，影响着气　泡在换热表面上的生成、成长、跃离和运动，从而　对强化沸腾换热的效果产生重要影响．现有的研　近年来，由于余热利用、高效暖通空调系统、海洋　能和地热能开发中对小温差传热的要求，加上　ＥＨＤ强化传热所具有的效果显著、功耗低、易　于控制表面热流密度等一系列优点，逐渐受到重　视…．目前的研究主要集中在英、美、Ｅｔ等发达国　家，国内的研究才刚刚起步．　收稿日期：２００１．０９　１７　基金项目：国家重点基础研究发展规划（９７３）项ｇ（Ｇ２００００２６３０２）　作者简介：刘永启（１９６５一），男，副教授．　维普资讯

ｌ３２　上海理工大学学报　２００２年第２４卷　究成果使用各种各样的电极对ＥＨＤ强化沸腾换　热进行了理论研究和试验研究，其中部分成果对　比了几种不同的电极形状或不同的电极布置方式　在给定电压下，不同的电极形状、数量、布置　形式及与换热表面之间的距离将会产生不同的电　场分布，从而对换热系数产生不同的影响．　１．１．１　电极形状的影响　国内外研究者所使用的电极形状较多，归纳　起来大致可以分为以下几类：　对强化沸腾换热效果的影响，但还未见到全面系　统地分析电极对ＥＨＤ强化沸腾换热影响的报道．　本文综合了当前国内外的研究成果，在对其分类　归纳的基础上，试图系统地分析电极对ＥＨＤ强化　沸腾换热影响的机理，找出一般的规律性，为以后　的研究及应用打下基础．　ａ．线状电极，包括直线状和螺旋状电极【　墙　；　ｂ．针状电极【　；　ｅ．杆状电极【　，　；　１　电极结构对ＥＨＤ强化沸腾换热　的影响　１．１　电极结构对管外ＥＨＤ强化沸腾换热的影响　ｄ．穿孔管电极或开槽管电极【　；　ｅ．网状电极或网格电极【。，　・　。　；　ｆ－杆状／板状组合或杆状／穿孔板组合电极【　们．　典型的电极形状如图ｌ所示．　针状电极　露：。国　圆形网格电极　矩形网格电极　螺旋线状电极　熊　杆状／板状组合电极　杆状／穿孔板组合电极　图１典型的电极形状　Ｆｉｇ．１　Ｔｙｐｉｃａｌ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ　线状电极的优点是结构简单，可以使换热器　结构相对紧凑．但是由于其半径较小，最高的电　场强度及其梯度出现在电极表面附近区域，而在　换热表面附近区域的平均电场强度及电场强度梯　度比较低，形成的电场分布不理想；由于电极表面　局部电场应力较高，会导致电介质击穿，使所能施　加的最高电压受到限制．这两方面的原因使线状　电极对传热的强化效果不特别理想【　．　Ｏｈａｄｉ等【　使用６根直径为Ｏ．８　ＩＴＵＴＩ的直线状　线电极，对大空间管外光滑管核态沸腾的ＥＨＤ强　化进行了试验研究，考察了热流密度、电场电压　及工质中润滑油含量对换热系数的影响．在热流　密度为６　５００　Ｗ／ｍ　时，施加２０　ｋＶ的电压，对于工　质Ｒ１２３，最大强化系数为４．５；对于工质Ｒｌｌ，最　大强化系数为１．７．　Ｐａｐｅｒ　。　用Ｒ１２３为工质对直线状、螺旋状　线电极和网状电极进行了对比研究．在相同的条　件下，由于网状电极的电场强度和电场非均匀性　都比直线状和螺旋状电极的强，故网状电极的强　化效果最好，强化系数为５，而直线状和螺旋状电　极分别为４．５和３．９．　文献【５］对直线状、针状及开槽管电极进行了　对比试验，工质为Ｒ１１．试验数据表明，对于针状　电极，由于电极尖端产生强烈的不均匀电场，其强　化效果优于直线电极．在这３种电极中，开槽管　电极的强化效果最好，这一方面与特殊的管网结　构而产生的复杂电场有关，另一方面可能是由于　在有限的空间内气泡运动引起扰动较强的原因．　针状电极的缺点是占空间大，不易布置；而开槽管　电极结构相对复杂，并且可能会引起较大的流动　维普资讯

第２期　刘永启等：电极对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响　１３３　压降．　杆状电极由于其半径比线状电极大，可以施　要的作用．电极距离换热表面越近，在换热表面　附近形成的电场强度和电场非均匀性越强，对起　泡的影响也就越大，强化效果越好．但距离也不　能过小．如果距离小于气泡的跃离直径，电极则　会阻碍气泡在换热表面上的滑移运动，使换热系　加相对较高的电压，因而获得比线状电极高的强　化系数，研究者采用这种电极结构的较多【１＿　．　李瑞阳等【】　用６根直径为２　ＩＩｕＩ１的杆状电极进行　了强化水平管外沸腾换热的试验研究，工质为Ｒｌｌ，　在热流密度为３．３２ｋＷ／ｍ　时，最大强化系数为８．７６．　与直线电极相比，网格电极明显的优点是在　换热表面附近形成的电场非均匀性强、平均电场　强度高，因而强化效果好．Ｃｈｅｕｎｇ等【７　先后用　１数降低：距离过小容易导致电介质液体击穿，而使　所施加的最高电压受到限制，不利于换热系数　一的提高．线状、杆状电极与换热表面之间的间隙　般为３～５　ｍｌｒｌ［１￣１２１，网状电极的间隙一般为　３～ｌ０ｍｍ【３，６，１３，１４，１　ｓ１．　Ｒ一１３４ａ为工质对直线状电极、环状网格电极和矩　形网格电极进行ＥＨＤ强化沸腾换热的对比试验　研究．在相同的条件下，当热流密度为８　ｋＷ／ｍ　时，３种电极都获得最大的强化系数，直线电极的　最大强化系数为３，环状网格电极为５．１，矩形网　格电极为５．５．Ｃｈｅｕｎｇ使用矩形网格电极的目的，　是为了在管子长度方向产生一个附加的非均匀电　场．试验数据表明，在一般情况下矩形网格电极　和环状网格电极的试验曲线极为相似，所以由矩　形网格电极产生的附加非均匀电场对于换热系数　的进一步提高效果不明显．　Ｄａｍｉａｎｉｄｉｓ等【】　使用杆状／穿孑Ｌ板组合电极　对水平低筋管束的强化换热进行了试验研究，工　质为Ｒｌｌ４，在热流密度为８００　Ｗ／ｍ　时，获得最大　强化系数为２．５．文献【ｌ６】认为这种电极结构形成　的电场分布类似于管外同轴圆柱形电极的电场分　布，换热表面附近的平均电场强度高于线状和杆　状电极，但存在着结构复杂、空间利用率低和流　体流动压降较高等缺点．　１．１．２电极数量的影响　对于线状和杆状电极来说，由ｌ根电极在换　热表面附近形成的电场强度比较低，沸腾换热强　化效果不好．随着电极数量的增加，在换热表面　附近形成的电场强度增加，强化效果逐渐增强，因　此多数的ＥＨＤ强化管外沸腾换热的试验在每根　管子四周布置数根电极．但并不是电极数量越多　越好，当电极数量达到一定程度时，再增加其数量　对于强化换热系数进一步提高效果不明显．文献　【５】对此进行了试验研究，在其试验条件下，８根电　极与４根电极相比，强化效果没有明显增强．一　般在每根管外布置４根或６根电极．　１．１．３电极与换热表面之间距离的影响　众所周知，在ＥＨＤ强化沸腾换热中，电场力　对气泡的生成、成长、运动和跃离的影响起着重　１．１．４电极位置的影响　线状和杆状电极布置的方位和方式对强化换　热效果有显著的影响．文献【５】用单根线电极分别　在５个方位进行了ＥＨＤ强化管外沸腾换热试验，　结果表明，当电极布置在换热管的两个斜下侧位　置时强化效果最好，其后依次是下侧、左右两侧，　而上侧效果最差．　Ｋａｒａｙｉａｎｎｉｓｔ　。　使用４种不同的电极结构对水　平管束沸腾换热的ＥＨＤ强化进行了试验研究，这　４种电极结构分别为：６根线状电极对称布置　（Ｇ６Ｗ），６根杆状电极对称布置（Ｇ６Ｒ），４根杆状电　极对称布置（Ｇ４Ｒ），将Ｇ４Ｒ的４根杆状电极向下　移动形成偏心布置（Ｇ４ＲＡ）．研究结果列于表１．　由表ｌ可以看出，在不同的电极结构中，高电场强　度并不一定就带来高强化系数．虽然Ｇ４ＲＡ的电　场强度比Ｇ６Ｒ低得多，但其强化效果却与Ｇ６Ｒ　相当，这充分说明了合理布置电极的重要性．文　献【ｌ０】认为，管子下侧的气泡可以在浮升力的作　用下沿管子下表面滑动；而在管子上部则需要较　大的电场力将气泡压向管子上表面，并且在电场　力与浮升力的合力作用下沿管子表面滑动．　Ｇ４ＲＡ电极可以产生最大滑移气泡数，因而其强　化效果最好．　表１　４种电极的强化系数和平均电场强度【１０　Ｔａｂ．１　Ｔｈｅ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｒａｔｉｏｓ　ａｎｄ　ｍｅａｎ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｉｆｅｌｄ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｏｕｒ　ｇｅｏｍｅｔｒｉｅｓ【１。】　１．２电极结构对管内ＥＨＤ强化沸腾换热的影响　由于管内ＥＨＤ强化沸腾换热的试验条件比　较苛刻，可视性比较差，所以对其研究较少，现有　维普资讯

１３４　上海理工大学学报　２００２年第２４卷　的试验研究列于表２．在这些试验中，电极的形状　比较简单，均采用管内同心安装．试验的目的基　本上是为了研究强化换热系数与热流密度、质量　流速、干度以及电压之间的关系，没有对电极进　行专门的研究．从表２可以看出，这些试验的条　件相差很大，研究比较分散，很难找出有关电极对　ＥＨＤ强化管内沸腾换热的影响规律，在此不作深　入的讨论．由于电极的重要性，电极结构及其布　置对ＥＨＤ强化管内沸腾换热的影响规律，将成为　该领域的主要研究方向之一．　表２　电极结构及其布置对ＥＨＤ强化管内沸腾换热的影响　Ｔａｂ．２　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅｓ　ｏｎ　ＥＨＤ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｉｎ　ｔｕｂｅ　注：表中后４列的值为最大强化系数时的数值　２　电极材料、极性对ＥＨＤ强化沸腾　换热的影响　２．１　电极材料对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响　２．２电极的极性对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响　电极的极性对ＥＨＤ强化沸腾换热系数几乎　没有什么影响【　】．也就是说，ＥＨＤ强化沸腾换热　系数与电场的极性或方向无关【　，Ｃｈｅｕｎｇｔ’　通过　试验证实了这一点．文献【７】为了研究电极极性的　影响，在ＥＨＤ强化管束池沸腾换热试验中分别采　用了３种电极极性接法：ａ．所有的电极都接正高　压电；ｂ．管束上半部的所有电极接正高压电，下　半部的所有电极接负高压电；Ｃ．接法与ｂ相反．　试验结果表明，在试验数据误差范围内，这３种电　极接法对强化换热系数没有影响．　电极材料对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响一直　没有受到重视，研究得很少，一般使用不锈钢和铜　作电极．直到１　９９９年，Ｐａｓｃｈｋｅｗｉｔｚｔ　１才对不同电　极材料进行了ＥＨＤ强化管内沸腾换热的试验研　究，电极材料分别为青铜、黄铜和不锈钢，采用管　内同心布置，工质为ＰＡＯ．试验数据表明，在其试　验条件下，电极材料对ＥＨＤ强化沸腾换热有重要　的影响．不锈钢和黄铜的换热系数曲线、强化系　在沸腾换热过程中，介电泳力使气泡由高电　场强度区域向低电场强度区域运动，而与电场的　方向无关　．除此之外，电场力的方向还受温度　梯度的控制　，Ｏｇａｔａｔ　。　对此进行了试验研究．试　数曲线基本相同，而青铜的强化换热效果显著增　强，特别是当电压大于８　０００　Ｖ时，青铜的强化系　数比黄铜和不锈钢的高出两个数量级．文献［２４】　认为造成这种性能差异的可能原因如下：ａ．３种　金属材料一工质ＰＡＯ系统的费米能量有差异；ｂ．青　铜比不锈钢和黄铜容易氧化，青铜表面在ＰＡＯ中　通过氧化还原作用产生自由电子，形成较强的电　荷喷射，导致换热强化；Ｃ．它们的电荷喷射特性明　显不同，对于黄铜和不锈钢，仅从正极进行单向喷　射，而对于青铜，则在两个电极进行双极纯号电荷　喷射，会引起换热表面局部热边界层的破坏而导　致换热强化．此解释还有待于进一步验证．　验中，在不加热（均热）条件下，当外加正电压时，则　气泡被压制在电场较弱的电极上，当外加负电压　则不压制；在加热条件下，无论外加正电压还是负　电压，气泡都被压制在电场较弱的换热表面上，而　且换热表面上的气泡数量比均热时多得多；当换　热表面被冷却时，没有气泡与换热表面接触．　Ｏｇａｔａ对现象的原因进行了如下分析：热边界层　中的温度梯度引起电导率梯度Ｖｃｒ。，在液体中会　产生电荷，其密度Ｐ　为　维普资讯

第２期　刘永启等：电极对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响　１　３５　【３】Ｐａｐａｒ　Ｒ　Ａ，Ｏｈａｄｉ　Ｍ　Ｍ，Ｋｕｍａｒ　Ａ，ｅｔ　ａ１．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　Ｐ　＝一　ｏ　Ｅ・Ｖｃｒ　（７１）　（１）　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ｇｅｏｍｅｔｒｙ　ｏｎ　ＥＨＤ—ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｏｆ　因此，当电极为正时，热边界层液体中就会产生负　电荷，而当电极为负时就会产生正电荷．在库仑　力的作用下，带电的液体向电极方向运动．加上　Ｒ１２３／ｏｉｌ　ｍｉｘｔｕｒｅ【Ｊ】＿ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ，１９９３，９９（１）：　１２３７～１２４３．　【４】Ｏｇａｔａ　Ｊ，Ｙａｂｅ　Ａ．Ｂａｓｉｃ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｎｕｃｌｅａｔｅ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｂｙ　ａｐｐｌｙｉｎｇ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ　换热表面附近的电场较弱，介电泳力使气泡向换　热表面运动．因此，在强化沸腾换热过程中，无论　电极施加正高压电还是负高压电，气泡都会被压　制在换热表面，与电极的极性无关．　ｉｆｅｌｄｓ［Ｊ］．　／ｎｔ　Ｊ　Ｈｅａｔ　Ｍａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９３，３６（３）：　７７５～７８２．　【５】陈玉明，刘振华．ＥＨＤ强化大空间光滑管外核沸腾　换热试验研究［Ｊ］．上海交通大学学报．１９９７，３ｌ（９）：　虽然电极的极性对换热系数影响不大，但是　文献［２４】、【２９１发现，当线电极施加负电压时，电流　值比正电压的大，功率消耗也大．这可能与线电　极本身释放电子有关【２９】．　３结论　本文利用现有的研究成果，对电极影响ＥＨＤ　强化沸腾换热的规律进行了初步探索，通过分析　和讨论，得出如下结论．　ａ．ＥＨＤ强化沸腾换热的效果不仅取决于工　质的电物性、换热表面的结构、工作电压的高低　等因素，还取决于电极结构．那些能够在换热表　面上形成高电场强度和强非均匀性的电极结构，　其强化系数较高．对于线电极和杆电极，电极的　数量和位置等对强化系数有重要的影响．　ｂ．电极材料对ＥＨＤ强化沸腾换热的影响与　所使用的工质有关，青铜．ＰＡＯ所组成的电极一工　质系统具有较好的强化效果．　ｃ．还未发现电极的极性对ＥＨＤ强化沸腾换　热系数有较大的影响．　ｄ．由于ＥＨＤ强化沸腾换热机理的复杂性，　对电极对ＥＨＤ强化沸腾换热影响规律的认识还　不够深人和全面，还有许多问题需作进一步探索，　特别是在不同电极结构形成的电场分布对气泡运　动影响的数值计算和电极对管内ＥＨＤ强化沸腾　换热的影响这两个方面，更缺乏研究．　参考文献：　【１】李瑞阳，施伯红，郁鸿凌等．ＥＨＤ强化水平管外沸　腾传热的试验研究【Ｊ］．工程热物理学报，２０００，２１（１）：　９７～ｌＯＯ．　【２】Ｏｈａｄｉ　Ｍ　Ｍ，Ｐａｐａｒ　Ｒ　Ａ，Ｎｇ　Ｒ　Ａ，ｅｔ　ａ１．　ＥＨＤ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｓｈｅｌｌ－ｓｉｄｅ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｅｒ　ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔｓ　ｏｆ　Ｒ１２３／ｏｉｌ　ｍｉｘｔｕｒｅ［Ｊ］．ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ，　１　９９２，９８（２）：４２７～４３４．　３４～３９．　【６】Ｓｉｎｇｈ　Ａ，Ｏｈａｄｉ　Ｍ　Ｍ，Ｄｅｓｓｉａｔｏｕｎ　Ｓ．ＥＨＤ—ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｏｆ　Ｒ一１　２３　ｏｖｅｒ　ｃｏｍｍｅｒｃｉａｌｌｙ　ａｖａｉｌａｂｌｅ　ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｔｕｂｅ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓ　ＡＳＭＥ，Ｊ　Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９５，１１７：　１０７０～１０７３．　【７】Ｃｈｅｕｎｇ　Ｋ　Ｈ，Ｏｈａｄｄｉ　Ｍ　Ｍ，Ｄｅｓｓｉａｔｏｕｎ　Ｓ．Ｃｏｍｐｏｕｎｄ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｏｆ　Ｒ一１　３４ａ　ｉｎ　ａ　ｔｕｂｅ　ｂｕｎｄｌｅ［Ｊ］．Ａ　Ｅ　Ｔｒａｎｓ，１９９５，１０１（１）：１～ｌ１．　【８】Ｐｏｅｋ　Ｓ，Ｋｗａｋ　Ｈ　Ｙ　Ａ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｂｕｂｂｌｅ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ａｎｄ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｕｎｄｅｒ　ｔｈｅ　ｅｌｅｃｔｉｒｃ　ｉｆｅｌｄ［Ｊ］．Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０００，２１：３３４５．　【９】Ｏｇａｔａ　Ｊ，Ｌａｗｆｕｊｉ　Ｙ　Ｓｈｉｍａｄａ　Ｙ　ｅｔ　ａ１．Ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｉｎ　ｔｕｂｅ—ｂｕｎｄｌｅ　ｅｖａｐｏｒａｔｏｒｓ　ｕｔｉｌｉｚｉｎｇ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｆｉｅｌｄ　ｅｆｆｅｃｔｓ［Ｊ］．　ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ，　１　９９２，９８（２）：４３５－４４４．　【１０】Ｋａｒａｙｉａｎｎｉｓ　Ｇ，Ｘｕ　Ｙ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｆｉｅｌｄ　ｅｆｆｅｃｔ　ｉｎ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒｎａｓｆｅｒ．Ｐａｒｔ　Ｂ：Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ｇｅｏｍｅｔｒｙ【Ｉ】．　ＥｎｈａｎｃｅｄＨｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９８，５：２３１￣２４７．　【ｌ１】Ｋａｒａｙｉｎａｎｉｓ　Ｔ　Ｇ．　ＥＨＤ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｒｔｎａｓｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅ—　ｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｒ一１２３　ｎａｄ　Ｒ１　１　ｏｎ　ａ　ｔｕｂｅ　ｂｕｎｄｌｅ［Ｊ］．Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９８，１８：８０９－８１７．　【１２】Ｈｕａｎｇ　Ｘ，Ｌｉ　Ｒ　Ｙ　Ｙｕ　Ｈ　Ｌ，ｅｔ　１ａ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｉｅｓ　ｆｏｒ　ＥＨＤ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｕｔｓｉｄｅ　ａ　ｔｕｂｅ［Ａ］．Ｐｒｏｃ　ｏｆＳｙｍｐ　ｏｎ　Ｅｎｅｒｇｙ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｉｎ　ｔｈｅ　２１ｓｔ　Ｃｅｎｔｕｒｙ　ｆＳＥＥ２０００）［Ｃ］，Ｈｏｎｇ　Ｋｏｎｇ，２０００．　【１　３】Ｃｏｏｐｅｒ　Ｅ　ＥＨＤ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｎｕｃｌｅａｔｅ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｆ　［Ｊ］．ＴｒａｎｓＡＳＭＥ，ＪＨｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９０，１１２：４５８．　【１　４】Ｓｉｎｇｈ　Ａ，Ｏｈａｄｉ　Ｍ　Ｍ，Ｄｅｓｓｉａｔｏｕｎ　Ｓ．　ＥＨＤ—ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｏｆ　Ｒ一１　２３　ｏｖｅｒ　ｃｏｍｍｅｒｃｉａｌｌｙ　ａｖａｉｌａｂｌｅ　ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｔｕｂｅ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓ　ＡＳＭＥ，Ｊ　Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９５，１１７：　１　０７０～１　０７３．　【１５】Ｃｈｅｕｎｇ　Ｋ　Ｈ，Ｏｈａｄｄｉ　Ｍ　Ｍ，Ｄｅｓｓｉａｔｏｕｎ　Ｓ，ｅｔ　ａ１．　ＥＨＤ－－－ｃｎｈａｎｃｅｄ　Ｂｏｉｌｉｎｇ　Ｃｏｅｆｉｆｃｉｅｎｔｓ　ａｎｄ　ｖｉｓｕａｌｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｒ１３４ａ　ｏｖｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｔｕｂｅｓ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓ　ＡＳＭＥ，Ｊ　维普资讯

１３６　Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９７，１１９：３３２－３３８．　上海理工大学学报　２００２年第２４卷　ｆｏｒ　ｎｏｎａｚｅｒｏｔｒｏｐｉｃ　ｍｉｘｔｕｒｅｓ［Ｊ］．ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ，１９９２，　９８（２）：４５５－４６１．　［２３】Ｓａｌｅｈｉ　Ｍ，Ｏｈａｄｉ　Ｍ　Ｍ，Ｄｅｓｓｉａｔｏｕｎ　Ｓ．Ｔｈｅ　ａｐｐｌｉｃａ・　ｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＥＨＤ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ｆｏｒ　ｃｏｎｖｅｃｔｉｖｅ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｏｆ　［１６】Ｄａｍｉａｎｉｄｉｓ　Ｃ，Ｋａｒａｙｉａｎｎｉｓ　Ｔ　Ｇ，Ａｌ・Ｄａｄａｈ　Ｒ　Ｋ，ｅｔ　ａ１．　ＥＨＤ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｉｎ　ｓｈｅｌｌ・－ｎｄ・ａ－ｔｕｂｅ　ｅｖａｐｏｒａｔｏｒｓ　ｎｄ　ａｉｔｓ　ａｐｐｆｉｃａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎ　ｐｌｎｔａｓ［Ｊ］．　ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ，１９９２，９８（２）：４６２－４７２．　ｒｅｆｉｒｇｅｒａｎｔ　ｂｌｅｎｄｓ・ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ　ｗｉｔｈ　Ｒ・４０４ａ［Ａ］．　ＡＳＨＲＡＥＴｒａｎｓ，Ｓｙｒｕｐ［Ｃ］，ＡＴ・９６・１２－４．　［２４】Ｐａｓｃｈｋｅｗｉｔｚ　Ｊ　Ｓ，Ｐｒａｔｔ　Ｄ　Ｍ．　Ｅｌｅｃｔｒｏｈｙｄｒｏｄｙｎａｉｃ　ｍ（ＥＨＤ）ｈｅａｔ　ｔｒｎｓｆａｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｉｎ　ａｎ　ａｖｉａｔｉｏｎ　ｗｏｒｋｉｎｇ　ｆｌｕｉｄ：Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ａｎｄ　［１　７】Ｃｏｏｐｅｒ　Ｐ’Ｅｎｇ　Ｃ　Ｐ　Ｐｒａｃｔｉｃａｌ　ｄｅｓｉｇｎ　ａｓｐｅｃｔｓ　ｏｆ　ＥＨＤ　ｈｅａｔ　ｔｒｎｓａｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｉｎ　ｅｖａｐｏｒａｔｏｒｓ［Ｊ］．　ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ，１　９９２，９８（２）：４４５－４５４．　［１　８】Ａｌｌｅｎ　Ｐ　Ｈ　Ｇ，Ｃｏｏｐｅｒ　Ｐ　Ｔｈｅ　ｐｏｔｅｎｔｉｌａ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｌｙ　ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｅｖａｐｏｒａｔｏｒｓ［Ａ］．Ｐｒｏｃ　３ｒｄ　ｌｎｔ　Ｓｙｒｕｐ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｐｏｌａｒｉｔｙ［Ｊ】．Ｅｎｈａｎｃｅｄ　Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，２０００，７：３７　１－３８３．　［２５】Ｊｏｎｅｓ　Ｔ　Ｂ．　Ｅｌｅｃｔｒｏｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃａｌｌｙ　ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｈｅａｔ　ｒｔｎｓａｆｅｒ　ｉｎ　ｌｉｑｕｉｄｓ—Ａ　ｒｅｖｉｅｗ［Ｊ】．Ａｄｖａｎｃｅｄ　ｉｎ　Ｈｅａｔ　Ｌａｒｇｅ　Ｓｃａｌｅ　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｈｅａｔ　Ｐｕｍｐｓ［Ｃ］，Ｏｘｆｏｒｄ，　ＵＫ，１９８７，２２１－２２９．　［１　９】Ｓｉｎｇｈ　Ａ，Ｏｈａｄｉ　Ｍ．Ｍ，Ｄｅｓｓｉａｔｏｕｎ　Ｓ，ｅｔ　ａ１．Ｉｎ・ｔｕｂｅ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｒ・１　２３　ｕｓｉｎｇ　ｔｈｅ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９７８，１４：１０７－１４８．　［２６】Ｐｏｈｌ　Ｈ　Ａ．Ｔｈｅ　ｍｏｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｕｓｐｅｎ・　ｓｏｉｄｓ　ｉｎ　ｄｉｖｅｒｇｅｎｔ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｆｉｅｌｄｓ［Ｊ］．Ｊ　Ａｐｐｌｉｅｄ　Ｐｈｙｓｉｃｓ，　１９５１，２２（７）：８６９－８７１．　［２７】Ｚｈｅｌｔｕｋｈｉｎ　Ｖ　Ａ，Ｓｏｌｏｍａｔｎｉｋｏｖ　Ｙ　Ｋ，ＭｉｋｈａｙｌＯＶ　Ｄ　Ｍ，　ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ・ｆｉｅｌｄｆｒｅｑｕｅｎｃｙ　ｏｆｈｅａｔｔｒａｎｓｆｅｒ　ＥＨＤ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ［Ｊ］．　ＡＳＨＲＡＥ　Ｔｒａｎｓ，１９９２，９８（２）：　８１８～８２５．　［２０】Ｂｒｙａｎ　Ｊ　Ｅ．Ｅｌｅｃｔｒｏｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃａｌｌｙ　ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｃｏｎｖｅ・　ｃｔｉｖｅ　ｂｏｉｌｉｎｇ：ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｅｌｅｃｔｒｏｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｍｏｍｅｎｔｕｍ　ｆｌｕｘ　ｒａｔｅ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓ　ＡＳＭＥ，Ｊ　［Ｊ】．Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ－Ｓｏｖｅｉｔ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，１９７８，１Ｏ（６）：１０－１３．　［２８】Ｏｇａｔａ　Ｊ，Ｙａｂｅ　Ａ．　Ａｕｇｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｒａｔｎｓｆｅｒ　ｂｙ　ｕｔｉｌｉｚｉｎｇ　ｔｈｅ　ＥＨＤ　ｅｆｆｅｃｔ・ＥＨＤ　ｂｅｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　Ｈｅａｔ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，２０ｏＯ，１２２：２６６・２７７．　［２１】Ａｎ　Ｅ　Ｋ，Ｌｉ　Ｒ　Ｙ　Ｙｕ　Ｈ　Ｌ，ｅｔ　１．ＥＨＤ　ａｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｈｅａｔ　ｔｒｎｓａｆｅｒ　ｉｎ　ｖｅｒｔｉｃａｌ　ｔｕｂｅ［Ａ］．Ｐｒｏｃ　ｏｆ　Ｓｙｒｕｐ　ｏｎ　Ｅｎｅｒｇｙ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｉｎ　ｔｈｅ　２１ｓｔ　Ｃｅｎｔｕｒｙ　ｂｏｉｌｉｎｇ　ｂｕｂｂｌｅｓ　ａｎｄ　ｈｅａｔ　ｔｒｎｓｆａｅｒ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ［Ｊ］．　／ｎｔＪＨｅａｔＭａｓｓ　Ｔｒａｎｓｆｅｒ，１９９３，３６（３）：７８３－７９１．　［２９】Ｃａｒｅ　Ｊ　Ｍ，Ｓｗａｎ　Ｄ　Ｗ　Ｓｏｍｅ　ｔｒｎｓａｉｅｎｔ　ｐｈｅｎｏｍｅｎａｉｎ　ｈｅａｔ　ｔｒａｎｓｆｅｒ　ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ　ｆｒｏｍ　ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｓｒｔｅｓｓ［Ｊ］．ＢＲ１Ｔ　Ｊ　ＡＰＰＬ　ＰＨＹＳ．、９６３　１４：２６３—２６６．　（ＳＥＥ２０００）［Ｃ】，Ｈｏｎｇ　ｋｏｎｇ，２０００．　［２２】Ｙａｂｅ　Ａ，Ｔａｋｅｔｎｉａ　Ｍａｋｉ　Ｈ，ｅｔ　１．Ｅｘｐｅａｉｍｅｎｔｒ　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｅｌｅｃｒｔｏｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃａｌｌｙ　ｆＥＵＤ）ｅｎｈａｎｃｅｄ　ｅｖａｐｏｒａｔｏｒ　米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米　国家８６３计划重大专项“微型燃气轮机”　可行性论证在北京举行　２００２年４月１９　Ｅｌ、２Ｏ　Ｅｌ，国家科学技术部８６３计划能源技术领域办公室组织了中国科　学院工程热物理所、上海交通大学、上海理工大学、上海汽轮发电机股份有限公司、清华大学、　西安交通大学、西安热工研究院、哈尔滨工业大学等十几所高校、科研院所、企业，就我国开　发自主知识产权“微型燃气轮机”的可行性进行了论证．会议听取了中科院工程热物理所、　上海理工大学、上海交通大学、西安交通大学、清华大学在开发“微型燃气轮机”方面的工作　汇报及进一步开发自主知识产权“微型燃气轮机”的设想，在此基础上形成了８６３计划重大　专项“微型燃气轮机”的立项报告．与会专家对我校引进“微型燃气轮机”，消化、吸收、再开　发的技术方案产生了浓厚的兴趣，认为这是一个起点高、速度快，适合于我国国情的比较切实　可行的方案．